應用診斷技術消除單筒冷卻機振動
我廠600t/d五級旋風預熱器窯生產線1998年9月建成投產后,因單筒冷卻機振動大,托輪軸瓦多次發(fā)熱燒毀,影響Φ3.2m×52m回轉窯的產量,1999年熟料最高產量為20t/h。1999年下半年,我廠應用設備故障診斷技術,準確找出單筒冷卻機振動原因,消除振動。2000年3月份,水泥廠熟料生產順利達標達產。
1 單筒冷卻機振動現象
單冷機主要技術參數:規(guī)格Φ3.2m×36m;安裝斜度4%;主電動機YTSP315M2-6,110kW變頻調速;總重量340t;筒體支承2檔,8個滑動軸承;主減速機ZL-14-I,速比31.5;開式齒輪傳動,大齒輪齒數178,小齒輪齒數19。主電動機轉速在600r/min以下時,傳動裝置無大的振動;大于600r/min時,振動逐漸增大;轉速在850r/min左右時,振動最大。該振動與混凝土基礎共振,引起在單筒冷卻機旁邊的燒成車間變電所共振,在變電所二樓上的中控室計算機屏幕晃動;轉速大于875r/min時,振動烈度下降。在運轉過程中,托輪還有3~6次/min的間歇振動。這種情況迫使回轉窯的生料投料量在35t/h以下,單筒冷卻機主電動機轉速在600r/min以下,燒成系統(tǒng)熱工制度控制困難,回轉窯內耐火磚壽命只有1個月,熟料生產處于虧損。
2 振動診斷
我廠現有DZ-5振動儀和ZFY-2電腦振動分析儀各1臺,遠紅外點溫儀1臺,測量范圍0~1000℃,誤差+1℃。用這2臺振動分析儀分別對傳動機構進行振動測試,如圖1,測得最大振動速度有效值如表1。
DZ-5振動儀測得數據較準,頻率不準。而ZFY-2電腦振動分析儀頻率只能一個一個的讀,也不能較好地進行頻譜分析。由表1可以看出位置3的振動最大。根據所測的結果,對照ISO2372振動速度標準,振動在良好范圍內,而實際振動使單筒冷卻機無法正常運轉。為了確診振動烈度與齒輪嚙合頻率的關系,我廠請馬鋼公司設備處診斷室用頻譜分析儀對振動進行頻譜分析。振動信號采樣點同圖1。
圖2為位置3在主電動機轉速為850r/min時的振動頻譜圖,是輸入信號AC/0.5V、200Hz的正弦交流信號,主振動頻率為8.5Hz和它的諧波振動。
圖3為位置2在主電動機轉速為970r/min時的振動頻譜圖,是輸入信號AC/0.5V、50Hz的正弦交流信號,主振動頻率為9.75Hz和它的諧波振動。
單筒冷卻機托輪有間歇振動,用粉筆在輪帶與筒體之間劃線,發(fā)現輪帶與筒體之間有較大滑動,可以判定該滑動引起托輪振動。
3 振動原因分析及消除方法
1)單筒冷卻機大齒輪由于生產廠家加工時沒有很好地消除齒輪內應力,造成齒輪不圓,安裝后,大齒輪的兩個半齒圈接合面處的直徑增大2.5mm,該誤差使齒輪嚙合過程中振動加劇。
2)由振動現象和振動頻譜圖分析可知,主振動為8.5Hz和它的高階諧振。單筒冷卻機振動與基礎共振是齒輪嚙合造成。只要將齒輪嚙合頻率躲開8.5Hz,則可減小齒輪嚙合振動,消除共振。
3)檢查開式齒輪嚙合狀態(tài),由齒輪嚙合印痕看出,小齒輪嚙合痕跡略偏向齒根,因此可以將小齒輪外移,增加齒輪嚙合頂間隙,改變齒輪嚙合狀態(tài)使齒輪嚙合頻率發(fā)生變化。
4)1999年12月停窯檢修時,用塞尺千分尺檢查輪帶與筒體之間的間隙,測得上部輪帶與筒體間隙13.83mm,下部輪帶與筒體間隙13.35mm。
在單筒冷卻機正常運轉時,用遠紅外點溫儀測得上部輪帶處筒體溫度310℃,輪帶外表面溫度95℃,下部輪帶處筒體溫度275℃,輪帶外表面溫度70℃,根據S=αD(t1-t2)+1計算公式,算出S上=10.07mm,S下=9.27mm。
式中:S——間隙量,mm;
α——熱膨脹系數,0.000012mm/mm;
D——筒體外徑+墊板厚度,3260mm;
t1——筒體熱態(tài)時溫度,℃;
t2——輪帶熱態(tài)時溫度,℃。
則上部間隙超標13.83-10.07=3.76mm;
下部輪帶超標13.35-9.27=4.08mm。
這兩個數據均可圓整為4mm,因此在筒體墊板上加上2mm厚的鐵板,即可消除超標間隙量,消除單筒冷卻機輪帶與筒體的滑動過大現象。
消除單筒冷卻機振動方法:
1)外移小齒輪,改變齒輪嚙合狀態(tài)。由于單筒冷卻機傳動機構安裝好后,各部件位置已經固定,作較大改動比較困難。我廠采取用銼刀銼,氧氣割的方法修整傳動部件地腳螺栓孔,將小齒輪外移0.75mm。
2)在輪帶與筒體之間加上略小于筒體墊板尺寸的2mm鐵板,鐵板一端焊在墊板上。
經過以上兩條整改措施后,單筒冷卻機托輪振動現象消除。小齒輪振動下降,位置3處3個方向振動速度均小于1mm/s,基礎共振現象消除。在2000年3月份,單筒冷卻機生產能力達到設計要求,燒成系統(tǒng)生產達標達產。
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